燃燒調(diào)整的目的是在保證鍋爐設(shè)備安全、滿足汽輪機(jī)對(duì)鍋爐參數(shù)要求的前提下，調(diào)整燃燒器各層的燃料分配，調(diào)整一、二次風(fēng)的分配，以達(dá)到爐膛熱負(fù)荷均勻、爐膛受熱面不結(jié)渣、火焰不沖刷水冷壁、低NOx排放，使鍋爐在最安全、經(jīng)濟(jì)的條件下運(yùn)行。給水控制系統(tǒng)投入穩(wěn)定運(yùn)行是超臨界直流爐安全穩(wěn)定運(yùn)行的關(guān)鍵，通過對(duì)超臨界直流爐給水控制系統(tǒng)的深入研究、控制參數(shù)整定及優(yōu)化改進(jìn)，系統(tǒng)能長(zhǎng)期投入穩(wěn)定運(yùn)行，保證了機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。

1 設(shè)備概述

我公司二期工程為2×630MW國(guó)產(chǎn)超臨界燃煤機(jī)組，采用哈鍋型號(hào)為HG-1970/25.4-PM18超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行直流爐，單爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型鍋爐，爐頂采用大罩殼密封結(jié)構(gòu)，前后墻對(duì)沖燃燒方式，前后墻燃燒器各4層。最大連續(xù)蒸發(fā)量1970t/h，額定蒸發(fā)量1912.6t/h。

制粉系統(tǒng)：正壓直吹式，由兩臺(tái)動(dòng)葉調(diào)節(jié)軸流式一次風(fēng)機(jī)提供介質(zhì)流動(dòng)動(dòng)力，每臺(tái)爐配置4臺(tái)雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)，BMCR工況設(shè)計(jì)煤種下四臺(tái)磨煤機(jī)全部投入運(yùn)行無備用。

汽水系統(tǒng)：設(shè)內(nèi)置式啟動(dòng)系統(tǒng)，包括四個(gè)啟動(dòng)分離器、一個(gè)貯水箱、一臺(tái)爐水循環(huán)泵、水位控制閥、截止閥、管道及附件等。

風(fēng)煙系統(tǒng)：配有兩臺(tái)動(dòng)葉調(diào)節(jié)軸流式送風(fēng)機(jī)，兩臺(tái)動(dòng)葉調(diào)節(jié)軸流式引風(fēng)機(jī)?？諝忸A(yù)熱器為三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。

2 燃燒調(diào)整

我公司的MGS-4360雙進(jìn)雙出鋼球磨煤機(jī)銘牌出力75t/h，正常運(yùn)行時(shí)(鍋爐負(fù)荷大于50%)磨煤機(jī)出力在額定出力的50%-100%、差壓料位在400-800Pa之間運(yùn)行。

2.1制粉系統(tǒng)運(yùn)行投運(yùn)方式：

鍋爐正常運(yùn)行時(shí)，根據(jù)負(fù)荷指令不同，磨檢修、檢查的需要，磨的運(yùn)行方式有：

①A、B、C、D運(yùn)行：此運(yùn)行方式一般在機(jī)組負(fù)荷大于500MW或煤質(zhì)較差時(shí)，過熱度要求一般在45℃左右，鍋爐各受熱面壁溫水平較高，汽溫比較好控制，各磨負(fù)荷風(fēng)門開度均大于40%,一次風(fēng)機(jī)出力余度一般較大。

②A、B、C運(yùn)行：此運(yùn)行方式對(duì)過熱度要求一般在30℃以上，水冷壁壁溫一般較高、汽溫水平不高，此方式的調(diào)節(jié)要點(diǎn)在于加大運(yùn)行磨每層二次風(fēng)門開度，A磨出力相對(duì)來說減小，燃料成倒三角控制，將爐膛火焰中心上移。

③A、B、D運(yùn)行：此運(yùn)行方式對(duì)過熱度要求一般在15℃左右，水冷壁壁溫一般也較高、汽溫水平適中，此方式的調(diào)節(jié)要點(diǎn)在于加大運(yùn)行磨每層二次風(fēng)門開度，A、B磨出力相對(duì)來說減小，D磨出力加大。

④A、C、D運(yùn)行：此運(yùn)行方式機(jī)組負(fù)荷不應(yīng)太低，一般400MW左右，主要是入爐燃料煤質(zhì)所致。

⑤B、C、D運(yùn)行：此運(yùn)行方式對(duì)過熱度要求一般在10℃左右，水冷壁壁溫比較好控制，但屏過壁溫不太好控制，一級(jí)減溫水調(diào)門開度較大。

鍋爐配煤方式及發(fā)熱量

根據(jù)機(jī)組運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)的積累，一般在A磨運(yùn)行時(shí)，前墻垂直水冷壁壁溫比較難控制，究其原因還是配煤方式及雙進(jìn)雙出鋼球磨特性的影響，經(jīng)過試驗(yàn)調(diào)整，在相同的磨出力的情況下偏置A1\A2負(fù)荷風(fēng)門開度得出：適當(dāng)減小A2負(fù)荷風(fēng)門開度，壁溫水平會(huì)往下降。通過數(shù)學(xué)空間建模分析，在磨內(nèi)一個(gè)動(dòng)態(tài)過程呈現(xiàn)，磨內(nèi)高貧和劣質(zhì)在磨內(nèi)經(jīng)過鋼球研磨，經(jīng)A1分離器吹出的粉通過A1-A4分管輸送至前墻，經(jīng)A2分離器吹出的粉通過A5-A8分管輸送至后墻。在A1\A2負(fù)荷風(fēng)門開度相等時(shí)，由于輸送至后墻阻力難度較前墻大，此時(shí)前墻出粉相對(duì)較多，熱負(fù)荷較強(qiáng)，致使前墻壁溫高;減小A2負(fù)荷風(fēng)門開度，此時(shí)磨內(nèi)粉趨于A2側(cè)，A1側(cè)粉濃度變小，但A1側(cè)相對(duì)風(fēng)速、風(fēng)壓加大，爐膛火焰拉長(zhǎng)，前墻熱負(fù)荷降低，壁溫下降。同樣的原理可以引申到B、C、D磨。

2.2風(fēng)量及二次風(fēng)的調(diào)整：

爐膛出口過量空氣系數(shù)21/(21-O2)(氧量)的調(diào)整：鍋爐運(yùn)行時(shí)一次風(fēng)量的比例變化不大，因此控制爐膛出口過量空氣系數(shù)主要靠調(diào)整二次風(fēng)量。本爐設(shè)計(jì)爐膛出口過量空氣系數(shù)為1.19。運(yùn)行中，保持合適的過量空氣系數(shù)可以獲得較高的鍋爐熱效率，燃燒調(diào)整時(shí)，可以通過觀察爐膛火焰，及時(shí)查看飛灰、爐渣含碳量，來確定合理的過量空氣系數(shù)。根據(jù)本爐投運(yùn)來的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，額定負(fù)荷600MW附近，爐膛出口過量空氣系數(shù)為1.13—1.17(氧量在2.5—3.0左右)時(shí)，負(fù)荷500MW左右，爐膛出口過量空氣系數(shù)為1.2(氧量在3.5左右)時(shí)，負(fù)荷400MW左右，爐膛出口過量空氣系數(shù)為1.24—1.27(氧量在4—4.5左右)時(shí)，負(fù)荷300MW左右，爐膛出口過量空氣系數(shù)1.31—1.35(氧量在5—5.5左右)時(shí)，各項(xiàng)參數(shù)均較好。

二次風(fēng)擋板的控制：各層二次風(fēng)擋板運(yùn)行時(shí)的開度為入爐煤量的函數(shù)，通過燃燒器各擋板開度的調(diào)節(jié)來達(dá)到分級(jí)配風(fēng)，以調(diào)節(jié)一次風(fēng)氣流的著火點(diǎn)、抑制燃燒中心NOx的生成及進(jìn)入爐膛的風(fēng)量。由于邏輯設(shè)計(jì)當(dāng)中沒有考慮二次風(fēng)箱結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，導(dǎo)致運(yùn)行時(shí)上層燃燒器二次風(fēng)量偏大，下層偏小，運(yùn)行時(shí)可適當(dāng)通過偏置來調(diào)節(jié)。投運(yùn)以來，本爐存在前墻熱負(fù)荷較其他均大，通過調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板開度及燃燒強(qiáng)度可以在一定程度緩解，當(dāng)然還需調(diào)整磨兩側(cè)出力降低前墻熱負(fù)荷。

2.3 NOx的調(diào)整：

①在燃燒初期，燃燒區(qū)域可以采用低氧燃燒，適當(dāng)降低氧量;②燃燒后期增大風(fēng)量，即適當(dāng)開大燃盡風(fēng);③降低停運(yùn)燃燒器的漏風(fēng)量;④及時(shí)調(diào)整燃燒器運(yùn)行方式;⑤根據(jù)情況降低運(yùn)行最上層燃燒器風(fēng)量;⑥保證脫硝系統(tǒng)正常運(yùn)行。

3 給水控制分析

超臨界直流鍋爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)特性有別于汽包爐，給水控制與汽溫調(diào)節(jié)的配合更為密切，下面談一下自己的認(rèn)識(shí)。

根據(jù)鍋爐的運(yùn)行方式、參數(shù)可分為三個(gè)階段：?jiǎn)?dòng)及低負(fù)荷運(yùn)行階段;亞臨界直流爐運(yùn)行階段;超臨界直流爐運(yùn)行階段。每個(gè)階段的調(diào)節(jié)方法和側(cè)重點(diǎn)有所不同。

3.1鍋爐啟動(dòng)及低負(fù)荷運(yùn)行階段

不同容量的鍋爐其轉(zhuǎn)干態(tài)直流運(yùn)行的最低負(fù)荷有所不同，一般在25%～35%BMCR之間，在濕態(tài)情況下，其運(yùn)行方式與強(qiáng)制循環(huán)汽包爐是基本相同的。汽水分離器及儲(chǔ)水箱就相當(dāng)于汽包，但是兩者容積相差甚遠(yuǎn)，儲(chǔ)水箱的水位變化速度也就更快。由爐水循環(huán)泵將儲(chǔ)水箱的水升壓進(jìn)入省煤器入口,與給水共同構(gòu)成最小循環(huán)流量。其控制方式較之其它超臨界直流鍋爐(不帶爐水循環(huán)泵，儲(chǔ)水箱的水經(jīng)361閥直接排放至鍋爐疏擴(kuò)等)有較大不同，控制更困難。給水主要用于控制儲(chǔ)水箱水位，爐水循環(huán)泵出口調(diào)閥控制省煤器入口流量保證鍋爐的最小循環(huán)流量，儲(chǔ)水箱水位過高時(shí)則通過溢流閥排放至鍋爐疏水?dāng)U容器，此階段汽溫的調(diào)節(jié)主要依賴于燃燒控制，通過投退油槍的數(shù)量及層次、投粉數(shù)量、減溫水，煙氣擋板等手段來調(diào)節(jié)主再熱蒸汽溫度。

此階段貯水箱小溢流調(diào)閥投自動(dòng)(調(diào)節(jié)范圍6030—8500mm);爐水泵出口調(diào)閥投自動(dòng)(調(diào)節(jié)范圍2000—6000mm);給水走給水旁路，由于給水旁路調(diào)閥調(diào)節(jié)特性不太好使，手動(dòng)控制(控制好前后差壓8-10MPa，但隨著負(fù)荷及給水量的增加，要控制好旁路調(diào)閥的開度以使此差壓要逐漸減小);汽泵投自動(dòng)，給水通過給水控制來控制，但在加水的過程中要監(jiān)視好汽泵的轉(zhuǎn)速，通過控制汽泵再循環(huán)調(diào)閥維持汽泵轉(zhuǎn)速在穩(wěn)定區(qū)。

在此階段需要掌握好的幾個(gè)關(guān)鍵點(diǎn)：

①工質(zhì)膨脹：工質(zhì)膨脹產(chǎn)生于啟動(dòng)初期，水冷壁中的水開始受熱初次達(dá)到飽和溫度產(chǎn)生蒸汽階段，此時(shí)蒸汽會(huì)攜帶大量的水進(jìn)入分離器，造成儲(chǔ)水箱水位快速升高，鍋爐有較大排放量，此過程較短一般在幾十秒之內(nèi)，具體數(shù)值及產(chǎn)生時(shí)間與鍋爐點(diǎn)火前壓力、溫度、水溫度、投入油槍的數(shù)量等有關(guān)。此時(shí)要及時(shí)排水，同時(shí)減少給水流量，在工質(zhì)膨脹階段附近，應(yīng)保持燃料量的穩(wěn)定，此時(shí)最好不要增投油槍。

②虛假水位：虛假水位在此階段都有可能產(chǎn)生，汽壓突然下降出現(xiàn)的情況較多，運(yùn)行中應(yīng)對(duì)虛假水位有思想準(zhǔn)備，及時(shí)增加給水滿足蒸發(fā)量的需要，加強(qiáng)燃燒恢復(fù)汽壓。運(yùn)行中造成汽壓突然下降的原因主要有：汽機(jī)調(diào)門、高旁突然開大、安全閥動(dòng)作、機(jī)組并網(wǎng)，切缸過中都有可能造成虛假水位，這一點(diǎn)和汽包爐是基本相同的。

③投退油槍的時(shí)機(jī)及速度：投退油槍時(shí)要及時(shí)協(xié)調(diào)溝通，及時(shí)增減給水。保持一定的水煤比就基本上能維持汽溫的穩(wěn)定。為保持水位穩(wěn)定，應(yīng)避免在低水位時(shí)連續(xù)投入數(shù)支油槍，或者水位很高調(diào)節(jié)困難時(shí)連續(xù)退出油槍。

④投入制粉系統(tǒng)：投入煤粉后汽壓會(huì)升高很快，儲(chǔ)水箱水位波動(dòng)很大，很難控制。此時(shí)最重要的是要控制好給煤量和一次風(fēng)量，避免進(jìn)入爐膛的煤粉過多。同時(shí)控制好升壓速度，及時(shí)控制給水，必要時(shí)退掉油槍(尤其是上層油槍)。投入減溫水控制汽溫，防止超溫及主機(jī)差脹增大。

⑤并網(wǎng)及帶初負(fù)荷：機(jī)組并網(wǎng)及負(fù)荷過程中負(fù)荷上升很快，此時(shí)應(yīng)加強(qiáng)燃燒，及時(shí)增加給水。必要時(shí)手動(dòng)關(guān)小高旁，穩(wěn)住汽壓避免汽壓下降過大。

⑥并給水泵：并泵時(shí)，保持鍋爐負(fù)荷穩(wěn)定，減少擾動(dòng)。運(yùn)行給水泵投自動(dòng)，待并入泵手動(dòng)，打開待并入泵出口門，勻速提高待并泵的轉(zhuǎn)速升高泵出口壓力，監(jiān)視運(yùn)行泵轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速下降，降低出口流量，兩臺(tái)泵的增減速度協(xié)調(diào)，保持穩(wěn)定的一個(gè)給水流量，加減轉(zhuǎn)速，不可太快、太猛，防止其出口壓力激增造成另一臺(tái)泵出口逆止門關(guān)閉給水流量劇減。由于是低負(fù)荷并泵，所以在并泵的過程中泵的再循環(huán)閥(最小流量閥)保持大開度基本不變。兩臺(tái)汽泵并列運(yùn)行時(shí)盡量保持兩臺(tái)小機(jī)轉(zhuǎn)速相同，偏差不要太大。

⑦給水主旁路切換：此時(shí)應(yīng)保持鍋爐負(fù)荷穩(wěn)定，切換過程中勻速穩(wěn)定，保持省煤器入口足夠流量及儲(chǔ)水箱水位的穩(wěn)定，必要時(shí)排放多余給水。水位下降時(shí)及時(shí)提高電泵轉(zhuǎn)速，開大調(diào)門。建議切換時(shí)就地手動(dòng)開大給水主電動(dòng)門，每開一點(diǎn)，就關(guān)小一點(diǎn)旁路門，可以在相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間內(nèi)保持給水主旁路都有一定的開度，這樣調(diào)節(jié)起來裕度較大，安全性更高。

鍋爐點(diǎn)火后要密切監(jiān)視過熱器、再熱器的金屬壁溫和出口汽溫，具體應(yīng)注意以下三點(diǎn)：

出口汽溫忽高忽低，說明還有積水，應(yīng)加強(qiáng)疏水;出口汽溫穩(wěn)定上升，說明積水已經(jīng)消除。

各受熱面的金屬壁溫在點(diǎn)火后會(huì)出現(xiàn)不均勻現(xiàn)象，如水冷壁一般中間溫度高，兩側(cè)溫度低。這時(shí)不應(yīng)再增加燃料，當(dāng)所有溫度均超過該汽壓下對(duì)應(yīng)的飽和溫度40℃，以及各管間最大溫差在50℃以內(nèi)時(shí)，才允許增加燃燒強(qiáng)度。

從增加省煤器入口給水流量到儲(chǔ)水箱水位增加要經(jīng)過比較長(zhǎng)的時(shí)延，所以在手動(dòng)控制給水時(shí)重在提前干預(yù)，根據(jù)水位變化速度，蒸汽流量(主汽流量及高旁流量)變化，燃燒情況等提前調(diào)節(jié)，否則很難調(diào)平衡。此時(shí)小溢流閥投自動(dòng)，爐水循環(huán)泵出口調(diào)閥自動(dòng)，單調(diào)給水，控制水位，必要時(shí)可有一定排放。給水旁路調(diào)閥前后保持一定壓差，但也不應(yīng)太高，以免造成調(diào)門開度過小工作在非線性區(qū)域，使調(diào)門工作環(huán)境惡劣減少使用壽命。此過程中要始終保持省煤器入口流量 ，在大于鍋爐MFT流量以上的一個(gè)數(shù)值，一般來說高出100t/h就可以。隨著負(fù)荷逐漸上升，爐水循環(huán)泵出口流量逐漸減少，應(yīng)注意出口流量突然變化對(duì)省煤器入口流量的影響。

3.2亞臨界直流運(yùn)行階段

在負(fù)荷大于25%～35%BMCR 以上時(shí)鍋爐即轉(zhuǎn)入直流運(yùn)行方式，此后鍋爐運(yùn)行在亞臨界壓力以下。鍋爐進(jìn)入直流狀態(tài)，給水控制與汽溫調(diào)節(jié)和前一階段控制方式有較大的不同，給水不再控制分離器水位而是和燃料一起控制汽溫即控制水煤比。如果水煤比保持一定，則過熱蒸汽溫度基本能保持穩(wěn)定;反之，水煤比的變化，則是造成過熱汽溫波動(dòng)的基本原因。因此，在直流鍋爐中汽溫調(diào)節(jié)主要是通過給水量和燃料量的調(diào)整來進(jìn)行。但在實(shí)際運(yùn)行中，考慮到上述其它因素對(duì)過熱汽溫的影響，要保證水煤比的精確值是不現(xiàn)實(shí)的。特別是在燃煤鍋爐中，由于不能很精確地測(cè)定送入爐膛的燃料量，所以僅僅依靠水煤比來調(diào)節(jié)過熱汽溫，則不能完全保證汽溫的穩(wěn)定。一般來說，在汽溫調(diào)節(jié)中，將水煤比做為過熱汽溫的一個(gè)粗調(diào)，然后用過熱器噴水減溫做為汽溫的細(xì)調(diào)手段。

對(duì)于直流鍋爐來說，在本生負(fù)荷以上時(shí)，汽水分離器出口汽溫是微過熱蒸汽，這個(gè)區(qū)域的汽溫變化，可以直接反映出燃料量和給水蒸發(fā)量的匹配程度以及過熱汽溫的變化趨勢(shì)。所以在直流鍋爐的汽溫調(diào)節(jié)中，通常選取汽水分離器出口汽溫做為主汽溫調(diào)節(jié)回路的前饋信號(hào)，此點(diǎn)的溫度稱為中間點(diǎn)溫度，而我廠主要是通過分離器出口焓值修正以及低過出口溫度△T進(jìn)行修正對(duì)燃料量和給水量進(jìn)行微調(diào)。直流鍋爐一定要嚴(yán)格控制好水煤比和中間點(diǎn)過熱度。一般來說在機(jī)組運(yùn)行工況較穩(wěn)定時(shí)只要監(jiān)視好中間點(diǎn)過熱度就可以了，不同的壓力下中間點(diǎn)溫度是不斷變化的，但中間點(diǎn)過熱度可維持恒定，一般在30℃左右，中間點(diǎn)過熱度是水煤比是否合適的反饋信號(hào)，中間點(diǎn)過熱度變小，說明水煤比偏大，中間點(diǎn)過熱度變大，說明水煤比偏小。在運(yùn)行操作時(shí)要注意積累中間點(diǎn)過熱度變化對(duì)主汽溫影響大小的經(jīng)驗(yàn)值，以便超前調(diào)節(jié)時(shí)有一個(gè)度的概念。但在機(jī)組出現(xiàn)異常情況時(shí)，如給煤機(jī)、磨煤機(jī)跳閘等應(yīng)及時(shí)減小給水，保持水煤比基本恒定，防止水煤比嚴(yán)重失調(diào)造成主蒸汽溫度急劇下降?？傊?，水煤比和中間點(diǎn)過熱度是直流鍋爐監(jiān)視和調(diào)整的重要參數(shù)

從轉(zhuǎn)入直流到鍋爐滿負(fù)荷，水煤比因煤質(zhì)變化、燃燒狀況不同、爐膛及受熱面結(jié)焦程度等不同有較大變化，一般從7.6～9.0不等。 如果機(jī)組協(xié)調(diào)性能不好，可在鍋爐轉(zhuǎn)入直流狀態(tài)后手動(dòng)控制，通過手動(dòng)增減小機(jī)轉(zhuǎn)速來調(diào)節(jié)給水，控制中間點(diǎn)溫度。負(fù)荷變動(dòng)過程中，利用機(jī)組負(fù)荷與主蒸汽流量做為前饋粗調(diào)，主蒸汽流量是根據(jù)調(diào)節(jié)級(jí)壓力計(jì)算出來的不是很準(zhǔn)確，推薦使用機(jī)組負(fù)荷做為前饋粗調(diào)整用。一般用機(jī)組負(fù)荷(萬kW)乘以30t，得出該負(fù)荷所對(duì)應(yīng)的大致給水流量，然后根據(jù)分離器出口溫度細(xì)調(diào)給水流量。調(diào)整分離器出口溫度時(shí)，包括調(diào)節(jié)給水時(shí)都要兼顧到過熱器減溫水的用量，使之保持在一個(gè)合適的范圍內(nèi)，不可過多或過少，留有足夠的調(diào)節(jié)余地。同時(shí)還要監(jiān)視好再熱汽溫度、受熱面壁溫等，嚴(yán)防超溫，汽溫也不可過低。鍋爐升降負(fù)荷過程中，燃料變化很快鍋爐的負(fù)荷波動(dòng)也較大。由于使用雙進(jìn)雙出鋼球磨，從啟動(dòng)給煤機(jī)加煤到磨制出煤粉需要建立煤位的時(shí)間，停止給煤后磨煤機(jī)內(nèi)仍有較多的存粉，因此給煤量并不等于實(shí)際進(jìn)入爐膛的煤量，不易及時(shí)判斷出此時(shí)的升降負(fù)荷速度。推薦看分離器壓力及其變化速度來控制給水流量。分離器出口溫度建議看到小數(shù)點(diǎn)后的位數(shù)，做曲線時(shí)區(qū)間盡量小一些。再熱汽溫主要靠煙氣擋板來調(diào)整，時(shí)滯性較大，一定要提前調(diào)整，在投停高加時(shí)要加強(qiáng)對(duì)主再熱汽溫的調(diào)整。

3.3超臨界直流運(yùn)行階段

在機(jī)組負(fù)荷達(dá)75%MCR左右時(shí)轉(zhuǎn)入超臨界狀態(tài)。從理論上講，機(jī)組過臨界時(shí)存在一大比熱區(qū)，蒸汽參數(shù)如比容、比熱變化較大，實(shí)際運(yùn)行情況是基本上無明顯變化，原因是鍋爐的蓄熱減緩了影響，而且協(xié)調(diào)方式下參數(shù)的自動(dòng)調(diào)整在一定程度上彌補(bǔ)了波動(dòng)。第三階段運(yùn)行調(diào)節(jié)情況和第二階段無明顯區(qū)別。

4 結(jié)束語

鍋爐運(yùn)行，本質(zhì)就是燃料與給水的配合，掌握燃料調(diào)整和給水控制策略，為機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提供了保障。

摘要：我公司#3、4爐投產(chǎn)后，鍋爐SCR入口NOX經(jīng)多方試驗(yàn)調(diào)整，仍不能滿足設(shè)計(jì)要求，較設(shè)計(jì)排放值偏高，#3爐通過對(duì)燃盡風(fēng)的技改和發(fā)電部實(shí)行合理的指標(biāo)評(píng)價(jià)體系，使得目前#3爐的SCR入口NOX排放值大幅降低，降低了噴氨量，有效的防止了空預(yù)器堵塞，同時(shí)也為地方環(huán)保做出了貢獻(xiàn)。本文介紹了超臨界直流鍋爐燃盡風(fēng)技改前后和發(fā)電部實(shí)行合理的指標(biāo)評(píng)價(jià)體系前后的比對(duì)，總結(jié)出了對(duì)于600MW超臨界直流爐SCR入口NOX排放值高的技改建議和運(yùn)行調(diào)整建議。

關(guān)鍵詞：超臨界直流爐 燃盡風(fēng)NOX

1 概述

華潤(rùn)電力登封有限公司的2臺(tái)630MW HG-1970/25.4-PM18型鍋爐為一次中間再熱、超臨界壓力變壓運(yùn)行、帶內(nèi)置式再循環(huán)泵啟動(dòng)系統(tǒng)的直流鍋爐，單爐膛、平衡通風(fēng)、爐底采用風(fēng)冷排渣、全鋼架、全懸吊結(jié)構(gòu)、π型布置，露天布置。設(shè)計(jì)煤種、校核煤種為貧煤。32只低NOX軸向旋流燃燒器采用前后墻布置、對(duì)沖燃燒，4臺(tái)BBD4360型雙進(jìn)雙出鋼球磨煤機(jī)配正壓直吹制粉系統(tǒng)。

2 燃盡風(fēng)改造

針對(duì)公司#3、4爐SCR入口NOX偏離設(shè)計(jì)值問題，我司組織哈鍋、本公司專業(yè)技術(shù)人員經(jīng)過多次的分析討論，充分考慮了各種改造的利弊后，決定對(duì)#3爐實(shí)施較為保守的改進(jìn)，即只對(duì)燃盡風(fēng)進(jìn)行改造，增大燃盡風(fēng)量，因考慮到改造燃燒器工期長(zhǎng)、工程量大、改造后結(jié)焦可能性大，而未采用更換燃燒器的方法，下面主要對(duì)燃盡風(fēng)的改造具體細(xì)述

OFA燃燒器改造方案(改：2223(寬)x2948(高))

登封電廠#3爐改造前，燃燒調(diào)整最佳工況為機(jī)組負(fù)荷為630MW、總一次風(fēng)量為408t/h,總二次風(fēng)量為1779t/h, OFA風(fēng)量為442t/h，氧量(DCS)為2.5%，二次風(fēng)擋板開度為35%。

改造前后最佳工況對(duì)比

對(duì)比改造前后的最佳試驗(yàn)工況，在負(fù)荷相同，運(yùn)行方式、運(yùn)行氧量基本相同的情況下，OFA比率大幅提高，由20.2%提高到47.64%，從而使NOx濃度進(jìn)一步降低。與此同時(shí)，送風(fēng)機(jī)出口壓力大幅降低1.1KPa、送風(fēng)機(jī)電流降低24A。另外，得益于排煙溫度的降低，在NOx降低的同時(shí)鍋爐效率并未下降。可見，改造效果相當(dāng)理想。

3 運(yùn)行技術(shù)管理措施優(yōu)化

在經(jīng)過以上的改造后，經(jīng)過一段時(shí)間的觀察，發(fā)現(xiàn)因受值際競(jìng)賽中對(duì)汽溫考核指標(biāo)比較較大，大家在調(diào)整時(shí)不愿意犧牲部分汽溫來降低SCR入口NOX，另外值際競(jìng)賽中僅對(duì)SCR出口小時(shí)平均超過100 mg/Nm3進(jìn)行考核，而未對(duì)入口NOX進(jìn)行考核，發(fā)現(xiàn)以上問題后，專業(yè)迅速行動(dòng)，降低了汽溫的考核權(quán)重，增加了SCR入口NOX五個(gè)值的均值，每月比均值高的運(yùn)行值進(jìn)行考核，我司有以下指標(biāo)來指導(dǎo)運(yùn)行人員操作。

自從實(shí)施了以上的引導(dǎo)措施后，#3爐SCR入口NOX指標(biāo)下降幅度較大，調(diào)動(dòng)了大家的積極性，各個(gè)值都在嘗試不同的降NOX的方法，其中最有效的是：(1)盡量保持ABC磨的運(yùn)行方式;(2)ABC磨運(yùn)行時(shí)退出兩到三個(gè)粉管;(3)合適的氧量;(4)二次風(fēng)擋板保持35%同時(shí)開打燃盡風(fēng)等等。下表為制定和實(shí)施以上措施前后的各值SCR入口NOX濃度對(duì)比。

通過以上兩個(gè)表圖我們可以明顯地看出在實(shí)施了新的值際指標(biāo)評(píng)價(jià)體系后，#3爐SCR入口NOX均值各個(gè)運(yùn)行值均有大幅度的下降，通過實(shí)施以上措施，收到了良好的效果。

4 結(jié)束語

華潤(rùn)登封電廠#3機(jī)組通過燃盡風(fēng)的成功技術(shù)改造和運(yùn)行值際競(jìng)賽指標(biāo)的優(yōu)化，使得#3爐SCR入口NOX排放降低100 mg/Nm3左右，從而減少了氨的用量、減緩了空預(yù)器堵塞的可能，更加降低氮氧化物的排放。

所以華潤(rùn)登封采用的從改造和運(yùn)行兩方面降低NOX排放思路值得推廣和應(yīng)用，目前我司#4爐燃盡風(fēng)的改造工作已經(jīng)開始實(shí)施。